摘要：分析开关死区对SPWM逆变器输出电压波形的影响,讨论考虑开关死区时的谐波分析方法,并导出谐波计算公式。用计算机辅助分析和实验方法对理想的和实际的SPWM逆变器进行对比研究,得出一些不同于现有理论的结果。

    关键词：逆变器  脉宽调制  谐波  开关死区

1 引言

    对于SPWM三相半桥式逆变器,由于开关管固有开关时间ts的影响,开通时间ton往往小于关断时间toff,因此容易发生同臂两只开关管同时导通的短路故障。为了避免这种故障的发生,通常要设置开关死区△t,以保证同桥臂上的一只开关管可靠关断后,另一只开关管才能开通。死区的设置方式有两种：一种是提前△t/2关断、延滞△t/2开通的双边对称设置;另一种是按时关断、延滞△t开通的单边不对称设置。典型的电压型三相SPWM半桥式逆变器如图1（a）所示。其中图1（b）是死区对称设置时的波形图;图1（c）是死区不对称设置时的波形图。在这两种波形图中,uAO为相与直流电源中点“0”之间的理想电压波形（载波比N=(ωc/ωs)=9）,uAO′为设置死区时的电压波形。

在感性负载时,当V1导通时A点为+(Ud/2),当V4导通时A点为-(Ud/2)。在死区△t内V1和V4都不导通时,感性负载使D1和D4续流以保持电流iA连续。当iA为正时D4续流,A点与直流电源负极接通,A点电位为-(Ud/2);当iA为负时D1续流,A点与直流电源正极接通,A点电位为+(Ud/2),这样就产生了误差电压uD1.4。uD1.4与uAO′叠加就产生出实际输出电压uAO″。比较uAO″与uAO可知,实际输出电压发生了畸变。在iA为正时所有正脉冲宽度都减小△t,所有负脉冲宽度都增加△t;在iA为负时所有负脉冲宽度都减小△t,所有正脉冲宽度都增加△t。这是由死区△t内的二极管续流造成的,畸变后的实际输出电压波形如图中uAO″所示。

2 实际输出电压uAO″的谐波分析

假定载波与调制波不同步,则在调制波各周期中所包含的脉冲模式就不相同,因此不能用调制波角频率ωs为基准,而应当用载波角频率ωc为基准。这样,研究它的基波与基波谐波、载波与载波谐波及其上下边频的分布情况时,就能很方便地用双重傅立叶级数来表示：

2．1 死区双边对称设置时uAO′的谐波分析

    如图1(b)所示,uAO′相当于二极管不续流时输出电压的波形。载波三角波的方程式为：

    正弦调制波的方程式为：us=Ussinωst

对于理想波uAO,二阶SPWM波正脉冲前沿（负脉冲后沿）采样点a为：Ussinωst=-(ωct-2π-π/2)2Uc/π-Uc

    令x=ωct;y=ωst;M=Us/Uc,则可得

    x=2πk+π/2-π/2(1+Msiny)

    二阶SPWM波负脉冲前沿（正脉冲后沿）采样点b为：

    Ussinωst=(ωct-2πk-π/2)2Uc/π-Uc

    x=2πk+π/2+π/2(1+Msiny)

对于图1(b)中uAO′,在x=ωct的2πk－π/2到2π(k＋1)－π/2区间内,可以得到二阶SPWM波的时间函数为：

    y=（ωs/ωc)x,k=0,1,2,3…

经分析可以得出：

2．2 对死区双边对称设置时uD1.4的谐波分析

图（1）b中误差波uD1.4,其双重傅立叶级数中的Amn+jBmn=-(Ud/mπ)Jn((mMπ/2))[cos(m+n]π+1]sinm(△tωc)    (3)

对于载波及载波m次谐波的上下边频：

2．3 死区双边对称设置时uAO″的谐波分析

由图1（b）可知,实际波uAO″等于有死区波uAO′与误差波uD1.4之和。由于死区是双边对称设置,所以uAO′与调制波uS相位相同,电流iA滞后于uAO′一个φ角,而误差波uD1.4又与iA相位相反,因此,uD1.4的相位超前于uAO′180°－φ,如图（2）所示。因此,当以uAO′的相位为基准时可得：

    uAO′与uD1.4的基波幅值uAO（1）′=MUd/2;

    UD1.4(1)=(2Ud/π2)△tωc,由图（2）可知：uAO″的基波幅值

    UAO（1）″的初相位角

2．4 死区单边不对称设置时uAO″的谐波分析

    对于图1（c）,由于死区是不对称设置,即只在脉冲前沿设有死区△t,故uAO′滞后于调制波us的相位角为△tωs/2。但当以uAO′的相位为基准时,uAO″、uAO′、uD1.4的相位关系与对称设置时相同,故按着与前面相同的方法可以得到：

3 死区对输出电压波形影响的分析

无死区理想波uAO的双重傅立叶级数方程式,可以用方程式（2）令△t=0得到：

    当死区双边对称设置时,理想波uAO与实际波uAO″之间的偏差电压udev由图1(b),可知：

    偏差电压udev的相位与电流iA相同,与误差电压uD1.4相位相反。

    将方程式（6）、（7）与方程式（8）比较可知,死区对输出电压的波形存在着明显的影响,影响的大小与死区△t的值和载波比N有关。

●死区△t的影响：空载时二极管不续流,死区对输出电压影响不大,感性负载时二极管续流产生误差波uD1.4,使输出电压基波幅值减小,相位超前φ′角,并出现了幅值为(2Ud/π2)(1/n)△tωc的3、5、7……次谐波,死区△t越大,这种影响越大。

●载波比N的影响：方程（6）、（7）中的ωc=Nωs,所以当N增大时,输出电压基波幅值的减小和3、5、7……次谐波的增大更严重。

    输出电压uAO″方程中产生的3、5、7……次谐波,随着N的增大而上升;而uAO″中的载波下边频产生的3、5、7……次谐波,随着N的增大而减小。因此,输出电压uAO″中3、5、7……次谐波的总和,随着N的增加呈现出先减小而后增大的变化,中间有一个使3、5、7……次谐波含量为最小的最佳载波比N。这就打破了SPWM逆变器随着N的增大而使低次谐波含量减小的传统理论。

4 计算机辅助分析和实验曲线

4．1 死区△t对输出电压基波幅值的影响

图（3）给出了输出频率为40Hz、M=0.8、N=15、cosφ≈1和cosφ=0.8时基波幅值与死区△t的关系曲线,可以看出随着△t的增大基波幅值下降,当cosφ≈1时基波线性下降。

4．2 载波比N对输出基波电压和3、5、7……次谐波的影响

图（4）给出了输出频率为40Hz、M=0.8、△t=40μs、cosφ=0.8时基波幅值和3、5、7……次谐波幅值与载波比N的关系曲线,可以看出随着N的增大基波幅值大幅度降低,当N=99时基波幅值降低到理论值的37％;随着N的增大,3、5、7……次谐波的幅值先是下降,当N>15时开始显著上升。对于3次谐波,当N=9时为最小,当N>9时随着N的增加显著上升,当N=99时上升到基波理论值的21％。由此图可知N=15时是最佳载波比。

5 结语

在SPWM逆变器中,设置死区△t对输出电压波形有明显的影响：

（1）使输出电压基波幅值减小,并产生出与△tN成正比的3、5、7……次谐波。

（2）对于有死区的SPWM逆变器,随着载波N的增大,输出电压uAO″中的3、5、7……次谐波幅值先是减小,当N>15以后显著增大。不像传统理论中所说的,随着载波N的增大,低次谐波含量将逐渐减小的结论。

    （3）对于变频调速系统,当电机低速运行时ωs减小,使载波比相应增大,因此△t与N将使基波幅值减小,和3、5、7……次谐波增大的影响更加严重,在这种情况下,为了保证电机的正常运转,必须对死区的不良影响进行补偿。